Table 1: Comparison between experimental and calculated energy levels in Ra I.

Designationa		 J $E_{\rm exp}^a$ $E_{\rm calc}^b$ $\Delta E^c$ gd Compositione
    (cm-1) (cm-1) (cm-1)    

Even parity		            
7 s2 1 S 0 0.00 0 0   96% 7 s2 1 S
6 d7 s 3 D 1 13 715.85 13 695 21 0.499 100% 6 d7 s 3 D
6 d7 s 3 D 2 13 993.97 14 022 -28 1.163 97% 6 d7 s 3 D
6 d7 s 3 D 3 14 707.35 14 701 6 1.334 100% 6 d7 s 3 D
6 d7 s 1 D 2 17 081.45 17 080 1 1.004 88% 6 d7 s 1 D +5% 7 p2 1 D
7 s8 s 3 S 1 26 754.05 26 754 0 2.002 100% 7 s8 s 3S
  0   27 714     83% 7 s8 s 1 S + 6% 6 d2 1 S
  2   29 476   0.765 74% 6 d2 3 F + 16% 6 d2 1 D
  0   29 778     42% 6 d2 3 P+36% 7 p2 3 P+11% 7 s8 s 1 S
  3   30 832   1.084 99% 6 d2 3 F
  2   30 893   1.046 24% 6 d2 1 D + 22% 6 d2 3 F + 16% 6 d2 3 P
7 p2 3 P 1 31 248.61 31 035 214 1.501 61% 6 d2 3 P + 39% 7 p2 3 P
  4   31 915   1.238 95% 6 d2 3 F
7 s7 d 3 D 2 31 993.41 31 935 59 1.184 44% 7 s7 d 1 D + 20% 6 d2 3 P + 19% 7 s7 d 3 D
7 s7 d 3 D 1 32 000.82 32 042 -41 0.499 95% 7 s7 d 3 D
7 s7 d 3 D 3 32 197.28 32 216 -19 1.334 97% 7 s7 d 3 D
7 p2 1 D 2 32 214.84 32 154 61 1.177 76% 7 s7 d 3 D + 11% 7 s7 d 1 D + 6% 6 d2 3 P
7 p2 3 P 2 32 941.13 33 180 -239 1.163 34% 6 d2 1 D + 24% 6 d2 3 P + 14% 7 s7 d 1 D
  0   34 041     47% 7 s9s 1 S + 24% 6 d2 1 S + 15% 7 p2 1 S
7 s9 s 3 S 1 34 475.78 34 476 0 2.002 100% 7 s9s 3 S
  4   34 741   1.012 92% 6 d2 1 G
  0   35 775     51% 7 s9s 1 S + 21% 6 d2 1 S + 12% 7 p2 1 S
Odd parity            
7 s7 p 3 P$^{\circ}$ 0 13 078.44 13 145 -67   99% 7 s7 p 3 P$^{\circ}$
7 s7 p 3 P$^{\circ}$ 1 13 999.38 13 924 75 1.472 93% 7 s7 p 3 P$^{\circ}$
7 s7 p 3 P$^{\circ}$ 2 16 688.54 16 691 -3 1.501 98% 7 s7 p 3 P$^{\circ}$
7 s7 p 1 P$^{\circ}$ 1 20 715.71 20 732 -16 1.028 78% 7 s7 p 1 P$^{\circ}$ + 14% 6 d7 p 1 P$^{\circ}$ + 6% 7 s7 p 3 P$^{\circ}$
6 d7 p 3 F$^{\circ}$ 2 28 038.05 28 276 -238 0.739 78% 6 d7 p 3 F$^{\circ}$ + 19% 6 d7 p 1 D$^{\circ}$
6 d7 p 3 F$^{\circ}$ 3 30 117.78 30 175 -57 1.089 95% 6 d7 p 3 F$^{\circ}$
6 d7 p 1 D$^{\circ}$ 2 30 918.14 30 862 56 1.025 65% 6 d7 p 1 D$^{\circ}$ + 17% 6 d7 p 3 F$^{\circ}$ + 13% 6 d7 p 3 P$^{\circ}$
7 s8 p 3 P$^{\circ}$ 0 31 085.88 31 452 -366   90% 7 s7 p 3 P$^{\circ}$ + 9% 6 d7 p 3 P$^{\circ}$
7 s8 p 3 P$^{\circ}$ 1 31 563.29 31 071 493 0.969 41% 6 d7 p 3 D$^{\circ}$ + 20% 7 s8 p 3 P$^{\circ}$ + 14% 6 d7 p 3 P$^{\circ}$
7 s8 p 3 P$^{\circ}$ 2 31 874.44 31 958 -84 1.436 79% 7 s8 p 3 P$^{\circ}$ + 7% 6 d7 p 1 D$^{\circ}$ + 6% 6 d7 p 3 P$^{\circ}$
6 d7 p 3 D$^{\circ}$ 1 32 229.97 31 774 456 1.212 69% 7 s8 p 3 P$^{\circ}$ + 28% 6 d7 p 3 D$^{\circ}$
6 d7 p 3 F$^{\circ}$ 4 32 367.78 32 138 230 1.251 96% 6 d7 p 3 F$^{\circ}$
6 d7 p 3 D$^{\circ}$ 2 32 506.59 32 619 -112 1.214 81% 6 d7 p 3 D$^{\circ}$ + 11% 7 s8 p 3 P$^{\circ}$ + 6% 6 d7 p 3 P$^{\circ}$
7 s8 p 1 P$^{\circ}$ 1 32 857.68 32 954 -96 0.903 58% 7 s8 p 1 P$^{\circ}$ + 24% 6 d7 p 3 D$^{\circ}$ + 10% 6 d7 p 1 P$^{\circ}$
6 d7 p 3 D$^{\circ}$ 3 33 197.46 33 452 -254 1.204 60% 6 d7 p 3 D$^{\circ}$ + 22% 6 d7 p 1 F$^{\circ}$ + 13% 7 s5 f 1 F$^{\circ}$
6 d7 p 3 P$^{\circ}$ 0 33 782.41 33 731 52   86% 6 d7 p 3 P$^{\circ}$ + 9% 7 s8 p 3 P$^{\circ}$
6 d7 p 3 P$^{\circ}$ 1 33 823.70 33 865 -41 1.407 75% 6 d7 p 3 P$^{\circ}$ + 9% 7 s8 p 1 P$^{\circ}$ + 7% 7 s8 p 3 P$^{\circ}$
6 d7 p 3 P$^{\circ}$ 2 34 382.91 34 439 -56 1.423 69% 6 d7 p 3 P$^{\circ}$ + 12% 6 d7 p 3 D$^{\circ}$ + 8% 6 d7 p 1 D$^{\circ}$
  3   34 551   1.110 50% 7 s5 f 1 F$^{\circ}$ + 32% 6 d7 p 3 D$^{\circ}$ + 14% 6 d7 p 1 F$^{\circ}$
7 s5 f 3 F$^{\circ}$ 2 35 255.65 35 232 23 0.666 98% 7 s5 f 3 F$^{\circ}$
7 s5 f 3 F$^{\circ}$ 3 35 268.02 35 257 11 1.084 98% 7 s5 f 3 F$^{\circ}$
7 s5 f 3 F$^{\circ}$ 4 35 294.40 35 299 -5 1.251 97% 7 s5 f 3 F$^{\circ}$
  1   35 631   1.063 77% 7 s9 p 1 P$^{\circ}$ + 9% 7 s9 p 3 P$^{\circ}$
  0   35 748     97% 7 s9 p 3 P$^{\circ}$
  1   35 850   1.445 88% 7 s9 p 3 P$^{\circ}$ + 9% 7 s9 p 1 P$^{\circ}$
  2   36 006   1.500 96% 7 s9 p 3 P$^{\circ}$
  3   36 685   1.012 34% 7 s5 f 1 F$^{\circ}$ + 32% 6 d7 p 1 F$^{\circ}$ + 22% 7 s6 f 1 F$^{\circ}$
  2   37 906   0.666 99% 7 s6 f 3 F$^{\circ}$
7 s6 f 3 F$^{\circ}$ 3 37 922.26 37 917 5 1.084 99% 7 s6 f 3 F$^{\circ}$
7 s6 f 3 F$^{\circ}$ 4 37 929.64 37 932 -2 1.251 99% 7 s6 f 3 F$^{\circ}$
  3   38 386   1.002 72% 7 s6 f 1 F$^{\circ}$ + 13% 6 d7 p 1 F$^{\circ}$ + 7% 7 s7 f 1 F$^{\circ}$
  2   39 353   0.666 99% 7 s7 f 3 F$^{\circ}$
7 s7 f 3 F$^{\circ}$ 3 39 360.96 39 360 1 1.084 99% 7 s7 f 3 F$^{\circ}$
7 s7 f 3 F$^{\circ}$ 4 39 366.98 39 367 0 1.251 99% 7 s7 f 3 F$^{\circ}$
  1   39 540   1.003 43% 6d7p 1P$^{\circ}$ + 21% 6d8p 1P$^{\circ}$ + 9% 7s9p 1P$^{\circ}$
  3   39 546   1.001 86% 7s7f 1F$^{\circ}$
7s8f 3F$^{\circ}$ 2 40 219.50 40 217 2 0.666 90% 7s8f 3F$^{\circ}$ + 8% 7s9f 3F$^{\circ}$
7s8f 3F$^{\circ}$ 3 40 219.50 40 223 -4 1.083 92% 7s8f 3F$^{\circ}$ + 7% 7s9f3F$^{\circ}$
7s8f 3F$^{\circ}$ 4 40 231.58 40 229 2 1.251 94% 7s8f 3F$^{\circ}$ + 5% 7s9f3F$^{\circ}$
  3   40 280   1.000 64% 7s8f 1F$^{\circ}$ + 36% 7s9f 1F$^{\circ}$
a From Moore (1971). b Semi-empirical HFR calculations (present work). c $\Delta E = E_{\rm exp} - E_{\rm calc}$. d Landé factor as calculated in the present work. e Only the first three components $\geq$5% are given. See Sect. 3.1 for explanations concerning the differences between the designations from Moore (1971) and the calculated compositions.


Source LaTeX | All tables | In the text