Table 1: Experimental OII Stark widths $W_{\rm m}$ ( FWHM), and different calculations: the semi-classical values calculated by Mahmoudi et al. (2004) $W_{\rm MBS}$ , our data obtained with the modified semiempirical approach (Dimitrijevic & Konjevic 1980) $W_{\rm MSE}$ and semi-classical values of Griem (1974) $W_{\rm eG}$ . References: a. Platisa et al. (1975); b. del Val et al. (1999); c. Djenize et al. (1998); d. Blagojevic et al. (1999); e. Djenize et al. (1991), with e $^{\ast }$ is denoted the line where only the shift is reported by Djenize et al. (1991) and f. Sreckovic et al. (2001). The data indicated by $\dag$ are calculated here and not in the cited paper. The $W_{\rm eG}$ data for T=60000 K denoted by $\top$ are extrapolated Griem (1974) values from Djenize et al. (1991).
Multiplet $\lambda$ T $N_{\rm e}$ $W_{\rm m}$ $W_{\rm MBS}$ $W_{\rm MSE}$ $W_{\rm eG}$ $\displaystyle\frac{\Delta S}{S}$ Ref.

Å K $10^{17}~{\rm cm^{-3}}$ Å Å Å Å

3s ⁴P- 3p ⁴D⁰ 4649.13 25 900 0.52 0.119 0.188 0.172 0.31 a

40 000 1.0 0.209 0.290 0.314 0.31 b

4641.81 40 000 1.0 0.223 0.289 0.313 0.31 b

54 000 2.8 0.620 0.725 0.31 c

4638.86 40 000 1.0 0.220 0.289 0.312 0.31 b

54 000 2.8 0.640 0.724 0.31 c

4650.84 25 900 0.52 0.123 0.188 0.171 0.31 a

40 000 1.0 0.225 0.291 0.314 0.31 b

⁴P- ⁴P⁰ 4349.43 40 000 1.0 0.253 0.249 0.263 0.219 0.32 b

4336.86 40 000 1.0 0.202 0.248 0.261 0.218 0.32 b

4366.89 25 900 0.52 0.115 0.147 $^\dag$ 0.171 0.124 0.32 a

40 000 1.0 0.248 0.251 0.265 0.221 0.32 b

4345.56 40 000 1.0 0.258 0.249 0.262 0.218 0.32 b

4319.63 40 000 1.0 0.261 0.246 0.259 0.216 0.32 b

4317.14 25 900 0.52 0.114 0.144 $^\dag$ 0.167 0.124 0.32 a

40 000 1.0 0.256 0.246 0.259 0.216 0.32 b

⁴P- ⁴S⁰ 3749.48 54 000 2.8 0.380 0.422 0.489 0.23 c

²P- ²D⁰ 4414.90 18 800 0.31 0.087 0.106 0.128 0.094 0.26 d

19 100 0.41 0.113 0.139 0.168 0.124 0.26 d

19 500 0.46 0.133 0.155 0.187 0.138 0.26 d

19 500 0.39 0.110 0.132 0.159 0.117 0.26 d

19 800 0.44 0.125 0.147 0.178 0.132 0.26 d

19 900 0.47 0.135 0.157 0.189 0.141 0.26 d

25 900 0.52 0.139 0.158 0.184 0.149 0.26 a

4416.97 18 800 0.31 0.086 0.106 0.128 0.093 0.26 d

19 100 0.41 0.121 0.140 0.169 0.123 0.26 d

19 500 0.46 0.130 0.155 0.187 0.138 0.26 d

19 500 0.39 0.109 0.132 0.159 0.117 0.26 d

19 800 0.44 0.124 0.147 0.178 0.132 0.26 d

19 900 0.47 0.132 0.157 0.189 0.140 0.26 d

²P- ²P⁰ 3954.36 25 900 0.52 0.118 0.127 0.157 0.28 a

54 000 2.8 0.540 0.575 0.622 0.28 c

3p ⁴D⁰- 3d ⁴F 4075.86 25 900 0.52 0.122 0.156 $^\dag$ 0.158 0.140 0.13 a

40 000 1.0 0.197 0.270 0.244 0.258 0.13 b

4072.15 25 900 0.52 0.118 0.156 $^\dag$ 0.157 0.140 0.13 a

40 000 1.0 0.239 0.269 0.244 0.258 0.13 b

4092.93 25 900 0.52 0.122 0.158 $^\dag$ 0.159 0.140 0.13 a

40 000 1.0 0.213 0.272 0.246 0.260 0.13 b

²D ⁰- ⁴D 4710.01 60 000 0.81 0.240 0.245 0.08 e

²D ⁰- ²F 4705.35 18 800 0.31 0.115 0.145 0.165 0.126 0.10 d

19 100 0.41 0.170 0.190 0.216 0.167 0.10 d

19 500 0.46 0.195 0.212 0.240 0.186 0.10 d

19 500 0.39 0.146 0.179 0.204 0.157 0.10 d

19 800 0.44 0.174 0.202 0.228 0.178 0.10 d

19 900 0.47 0.189 0.215 0.243 0.189 0.10 d

60 000 0.7 0.240 0.253 $^\dag$ 0.228 0.255 0.10 e

²D ⁰- ²D 4395.93 60 000 0.81 0.254 0.238 0.07 e

⁴S ⁰- ⁴P 4890.86 54 000 2.8 0.940 0.936 0.919 0.07 c

4924.53 60 000 0.81 0.232 0.272 0.260 0.336 $^\top$ 0.07 e

²P ⁰- ²P 5206.65 60 000 0.81 0.362 0.364 0.326 $^\top$ 0.10 e

²P ⁰- ²D 4955.71 60 000 0.81 0.328 0.328 0.320 0.331 $^\top$ 0.09 e

$3\rm p'$ ²F $^{0}- 3\rm d'$ ²G
4185.46 15 700 1.45 0.448 0.595 0.633 0.11 f

18 300 1.82 0.356 0.706 0.735 0.11 f

20 500 0.98 0.232 0.364 0.374 0.11 f

25 900 0.52 0.104 0.177 0.177 0.11 a

4189.79 15 700 1.45 0.419 0.596 0.634 0.11 f

18 300 1.82 0.358 0.707 0.737 0.11 f

20 500 0.98 0.222 0.365 0.375 0.11 f

²F ⁰- ²F 4448.19 40 000 1.0 0.343 0.308 0.15 b

²D ⁰- ²D 4327.46 40 000 1.0 0.382 0.314 0.10 b

²P $% {{}^\circ}% - ^{2}$ D 4860.97 60 000 0.81 0.284 0.285 0.336 0.13 e

4871.52 60 000 0.81 0.284 0.287 0.338 0.13 e

²P ⁰- ²S 4319.87 60 000 0.81 0.208 0.277 0.06 e

$3\rm s'$ ²D $- 3\rm p'$ ²F⁰ 4590.97 25 900 0.52 0.132 0.186 $^\dag$ 0.196 0.30 a

40 000 1.0 0.223 0.319 0.306 0.30 b

4596.18 25 900 0.52 0.128 0.187 $^\dag$ 0.196 0.30 a

40 000 1.0 0.272 0.320 0.306 0.30 b

54 000 2.8 0.420 0.843 0.776 0.30 c

4595.96 54 000 2.8 0.380 0.843 0.776 0.30 c

3p ²D $^{0}- 4\rm s$ ²P 3470.67 54 000 2.8 1.00 1.481 0.10 c

⁴P ⁰- ⁴P 3289.98 60 000 0.81 0.344 0.373 0.355 $^\top$ 0.18 e

⁴S ⁰- ⁴P 3739.76 60 000 0.81 0.426 0.483 0.473 $^\top$ 0.14 e

²P ⁰- ²P 3802.98 60 000 0.81 0.418 0.525 0.492 $^\top$ 0.11 e

$3\rm p'$ ²F $^{0}- 4\rm s'$ ²D 3270.86 60 000 0.81 0.348 0.09 e $^{\ast }$

²P⁰-²D 3729.22 60 000 0.81 0.132 0.499 0.11 e

3d ⁴F- 4p ⁴D⁰ 6895.10 60 000 0.81 0.976 1.480 1.777 1.683 $^\top$ 0.07 e

**Table 1:** Experimental OII Stark widths $W_{\rm m}$ ( *FWHM*), and different calculations: the semi-classical values calculated by Mahmoudi et al. (2004) $W_{\rm MBS}$ , our data obtained with the modified semiempirical approach (Dimitrijevic & Konjevic 1980) $W_{\rm MSE}$ and semi-classical values of Griem (1974) $W_{\rm eG}$ . References: a. Platisa et al. (1975); b. del Val et al. (1999); c. Djenize et al. (1998); d. Blagojevic et al. (1999); e. Djenize et al. (1991), with e $^{\ast }$ is denoted the line where only the shift is reported by Djenize et al. (1991) and f. Sreckovic et al. (2001). The data indicated by $\dag$ are calculated here and not in the cited paper. The $W_{\rm eG}$ data for T=60000 K denoted by $\top$ are extrapolated Griem (1974) values from Djenize et al. (1991).
Multiplet	$\lambda$	T	$N_{\rm e}$	$W_{\rm m}$	$W_{\rm MBS}$	$W_{\rm MSE}$	$W_{\rm eG}$	$\displaystyle\frac{\Delta S}{S}$	Ref.
	Å	K	$10^{17}~{\rm cm^{-3}}$	Å	Å	Å	Å
3s ⁴P- 3p ⁴D⁰	4649.13	25 900	0.52	0.119		0.188	0.172	0.31	a
		40 000	1.0	0.209		0.290	0.314	0.31	b
	4641.81	40 000	1.0	0.223		0.289	0.313	0.31	b
		54 000	2.8	0.620		0.725		0.31	c
	4638.86	40 000	1.0	0.220		0.289	0.312	0.31	b
		54 000	2.8	0.640		0.724		0.31	c
	4650.84	25 900	0.52	0.123		0.188	0.171	0.31	a
		40 000	1.0	0.225		0.291	0.314	0.31	b
⁴P- ⁴P⁰	4349.43	40 000	1.0	0.253	0.249	0.263	0.219	0.32	b
	4336.86	40 000	1.0	0.202	0.248	0.261	0.218	0.32	b
	4366.89	25 900	0.52	0.115	0.147 $^\dag$	0.171	0.124	0.32	a
		40 000	1.0	0.248	0.251	0.265	0.221	0.32	b
	4345.56	40 000	1.0	0.258	0.249	0.262	0.218	0.32	b
	4319.63	40 000	1.0	0.261	0.246	0.259	0.216	0.32	b
	4317.14	25 900	0.52	0.114	0.144 $^\dag$	0.167	0.124	0.32	a
		40 000	1.0	0.256	0.246	0.259	0.216	0.32	b
⁴P- ⁴S⁰	3749.48	54 000	2.8	0.380	0.422	0.489		0.23	c
²P- ²D⁰	4414.90	18 800	0.31	0.087	0.106	0.128	0.094	0.26	d
		19 100	0.41	0.113	0.139	0.168	0.124	0.26	d
		19 500	0.46	0.133	0.155	0.187	0.138	0.26	d
		19 500	0.39	0.110	0.132	0.159	0.117	0.26	d
		19 800	0.44	0.125	0.147	0.178	0.132	0.26	d
		19 900	0.47	0.135	0.157	0.189	0.141	0.26	d
		25 900	0.52	0.139	0.158	0.184	0.149	0.26	a
	4416.97	18 800	0.31	0.086	0.106	0.128	0.093	0.26	d
		19 100	0.41	0.121	0.140	0.169	0.123	0.26	d
		19 500	0.46	0.130	0.155	0.187	0.138	0.26	d
		19 500	0.39	0.109	0.132	0.159	0.117	0.26	d
		19 800	0.44	0.124	0.147	0.178	0.132	0.26	d
		19 900	0.47	0.132	0.157	0.189	0.140	0.26	d
²P- ²P⁰	3954.36	25 900	0.52	0.118	0.127	0.157		0.28	a
		54 000	2.8	0.540	0.575	0.622		0.28	c
3p ⁴D⁰- 3d ⁴F	4075.86	25 900	0.52	0.122	0.156 $^\dag$	0.158	0.140	0.13	a
		40 000	1.0	0.197	0.270	0.244	0.258	0.13	b
	4072.15	25 900	0.52	0.118	0.156 $^\dag$	0.157	0.140	0.13	a
		40 000	1.0	0.239	0.269	0.244	0.258	0.13	b
	4092.93	25 900	0.52	0.122	0.158 $^\dag$	0.159	0.140	0.13	a
		40 000	1.0	0.213	0.272	0.246	0.260	0.13	b
²D ⁰- ⁴D	4710.01	60 000	0.81	0.240		0.245		0.08	e
²D ⁰- ²F	4705.35	18 800	0.31	0.115	0.145	0.165	0.126	0.10	d
		19 100	0.41	0.170	0.190	0.216	0.167	0.10	d
		19 500	0.46	0.195	0.212	0.240	0.186	0.10	d
		19 500	0.39	0.146	0.179	0.204	0.157	0.10	d
		19 800	0.44	0.174	0.202	0.228	0.178	0.10	d
		19 900	0.47	0.189	0.215	0.243	0.189	0.10	d
		60 000	0.7	0.240	0.253 $^\dag$	0.228	0.255	0.10	e
²D ⁰- ²D	4395.93	60 000	0.81	0.254		0.238		0.07	e
⁴S ⁰- ⁴P	4890.86	54 000	2.8	0.940	0.936	0.919		0.07	c
	4924.53	60 000	0.81	0.232	0.272	0.260	0.336 $^\top$	0.07	e
²P ⁰- ²P	5206.65	60 000	0.81	0.362		0.364	0.326 $^\top$	0.10	e
²P ⁰- ²D	4955.71	60 000	0.81	0.328	0.328	0.320	0.331 $^\top$	0.09	e
$3\rm p'$ ²F $^{0}- 3\rm d'$ ²G	4185.46	15 700	1.45	0.448	0.595	0.633		0.11	f
		18 300	1.82	0.356	0.706	0.735		0.11	f
		20 500	0.98	0.232	0.364	0.374		0.11	f
		25 900	0.52	0.104	0.177	0.177		0.11	a
	4189.79	15 700	1.45	0.419	0.596	0.634		0.11	f
		18 300	1.82	0.358	0.707	0.737		0.11	f
		20 500	0.98	0.222	0.365	0.375		0.11	f
²F ⁰- ²F	4448.19	40 000	1.0	0.343		0.308		0.15	b
²D ⁰- ²D	4327.46	40 000	1.0	0.382		0.314		0.10	b
²P $% {{}^\circ}% - ^{2}$ D	4860.97	60 000	0.81	0.284	0.285	0.336		0.13	e
	4871.52	60 000	0.81	0.284	0.287	0.338		0.13	e
²P ⁰- ²S	4319.87	60 000	0.81	0.208		0.277		0.06	e
$3\rm s'$ ²D $- 3\rm p'$ ²F⁰	4590.97	25 900	0.52	0.132	0.186 $^\dag$	0.196		0.30	a
		40 000	1.0	0.223	0.319	0.306		0.30	b
	4596.18	25 900	0.52	0.128	0.187 $^\dag$	0.196		0.30	a
		40 000	1.0	0.272	0.320	0.306		0.30	b
		54 000	2.8	0.420	0.843	0.776		0.30	c
	4595.96	54 000	2.8	0.380	0.843	0.776		0.30	c
3p ²D $^{0}- 4\rm s$ ²P	3470.67	54 000	2.8	1.00		1.481		0.10	c
⁴P ⁰- ⁴P	3289.98	60 000	0.81	0.344		0.373	0.355 $^\top$	0.18	e
⁴S ⁰- ⁴P	3739.76	60 000	0.81	0.426		0.483	0.473 $^\top$	0.14	e
²P ⁰- ²P	3802.98	60 000	0.81	0.418		0.525	0.492 $^\top$	0.11	e
$3\rm p'$ ²F $^{0}- 4\rm s'$ ²D	3270.86	60 000	0.81			0.348		0.09	e $^{\ast }$
²P⁰-²D	3729.22	60 000	0.81	0.132		0.499		0.11	e
3d ⁴F- 4p ⁴D⁰	6895.10	60 000	0.81	0.976	1.480	1.777	1.683 $^\top$	0.07	e

Source LaTeX | All tables | In the text

	1 Introduction
	2 Theory
	3 Results and discussion
	4 Conclusion
	References